昆明隔熱磚被侵蝕后，與它接觸的熔融物中增添了SO?和Al?O?的成分。熔融物將擴散到玻璃液的其余部分中去。在擴散過程中，熔融物的成分發生變化，SO?和堿液增加了，而在界面上發生了β-Al?O?結晶的聚集作用，所以，在耐火材料與玻璃液的接觸面上，首先是莫來石層，接著是β-Al?O?層，然后是未受侵蝕的耐火材料。耐火材料溶解后，使玻璃液黏度增大，促使在耐火材料表面形成較難移動的保護層，減弱了繼續侵蝕的作用。玻璃液對耐火材料的侵蝕作用，取決于其黏度和表面張力等物理性質。黏度低和表面張力小的玻璃液最容易浸潤性價比高的焦爐隔熱磚耐(nai)火材(cai)料，并從其表面細孔吸入(ru)內(nei)部，使整個耐(nai)火材(cai)料受(shou)到強烈的侵蝕。

玻璃和配合料的揮發物在池爐的上部空間和蓄熱室中部都存在，對這些部位的耐火保溫磚進行化學侵蝕。揮發物的成分主要是焦爐隔熱磚堿金屬氧化物的化合物和硼的化合物，還有氟化物、氯化物和硫的化合物。這些揮發物除以氣相狀態與耐火材料發生化學反應外，在溫度低時還會凝結成液相與耐火材料發生化學反應。其中鈉的化合物在1400℃。時就會冷凝。這些冷凝液體通過浸潤、擴散向昆明焦爐隔熱磚耐火材料(liao)氣孔內(nei)滲(shen)透。尤其是當(dang)上部結(jie)構(gou)砌體(ti)有龜(gui)裂和(he)未充滿泥漿(jiang)的(de)砌縫時(shi)，會給耐火材料(liao)造(zao)成很大的(de)破壞。隨(sui)著池爐(lu)技術的(de)進步，蓄熱室的(de)高度不斷增(zeng)加，格子(zi)(zi)體(ti)自重對(dui)于下(xia)層格子(zi)(zi)磚及爐(lu)條碹的(de)壓力(li)很大，當(dang)化學侵(qin)蝕將其損壞后，在(zai)損壞部位由于應力(li)集(ji)中而破壞，結(jie)果會導(dao)致(zhi)整個(ge)格子(zi)(zi)體(ti)的(de)倒塌。

抗鋼液侵蝕性越高越好，尤其是棒頭材料。這是因為棒頭區域承受高湍流鋼水的持續沖刷侵蝕，蝕損較快會導致控流不好或失控終澆。現多采用昆明隔熱耐火磚或鋯碳復合料(適用于大多數碳素鋼)及鎂碳料。性價比高的焦爐隔熱磚廠家高溫強(qiang)度(du)指(zhi)標(biao)要(yao)(yao)求(qiu)不高，因(yin)為塞(sai)棒壁(bi)相對較厚，有(you)足夠強(qiang)度(du)，故而幾乎所(suo)有(you)廠家均把生產過(guo)程中的廢(fei)品、廢(fei)料(liao)、車削料(liao)、集塵回收料(liao)經過(guo)破碎(sui)、分篩、烘烤(或(huo)燒成除碳)回加進塞(sai)棒本體(ti)料(liao)，可以引入(ru)50%(w)左右。由于塞(sai)棒使用中需要(yao)(yao)垂(chui)直固定，且進行高頻往復沖(chong)動(dong)，對強(qiang)度(du)也有(you)最低要(yao)(yao)求(qiu)，一般而論，本體(ti)材料(liao)燒后常溫抗折強(qiang)度(du)不得低于4MPa。

長水口一般不予預熱，且體型較大，抗熱震要求最為苛刻。當前主要有兩大技術來應對該問題。一是歐洲的內壁氧化方式，以外國公司為例，長水口燒成采用裸燒方式，外部施釉，碗口遮蔽，內孔體處于氧化氣氛，形成1～2mm厚的氧化層和1.5mm左右的變質層以緩沖熱震，鋼包到1500℃以上的高溫鋼水直接沖擊該透氣絕熱層，延緩了對外部鋁碳本體的直接熱沖擊，抗熱震性得到保證;二是國內開發的絕熱內壁方式，使用高鋁聚輕磚或氧化鋯的空心球或昆明漂珠磚等低導熱材料預成型內壁，也起到了很好的抗熱震效果，但制造工藝略為復雜。另外，一些無碳防堵塞技術，如莫來石、焦爐隔熱磚廠家尖晶石、鋯酸鈣等內襯(chen)材料的引(yin)入，因(yin)為無石墨或極大(da)地降低了(le)(le)碳含量，從而對開澆(jiao)熱沖擊不敏感，在(zai)一定程度(du)上也提(ti)高(gao)了(le)(le)水口(kou)的抗熱震性(xing)。